試驗(yàn)方案 拉伸試驗(yàn) 彎曲試驗(yàn) 沖擊韌性試驗(yàn)aky(J/cm2)
抗拉強(qiáng)度δb/Mpa 斷裂部位 彎曲角度 面彎 背彎 焊縫 熔合線(xiàn) 熱影響區(qū)(HAZ)
方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6
方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7
從拉伸試驗(yàn)結(jié)果可知，兩種方案的拉伸試樣全部斷在母材，說(shuō)明焊縫的抗拉強(qiáng)度高于母材;彎曲試驗(yàn)全部合格，說(shuō)明焊縫的塑性較好。根據(jù)表5中的沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果可知，方案Ⅰ的沖擊韌性明顯高于方案Ⅱ，證明方案Ⅰ的焊后熱處理規(guī)范比較理想，高溫回火不僅達(dá)到了改善接頭組織和性能目的，而且使韌性與強(qiáng)度配合適當(dāng)。從室溫機(jī)械性能結(jié)果可知，所推薦的兩種焊接工藝方案均可用于現(xiàn)場(chǎng)施工。方案Ⅰ采用了與母材成分接近的焊條，焊縫性能同母材匹配，焊縫應(yīng)具有較高的熱強(qiáng)性，焊縫在高溫下長(zhǎng)期使用不易破壞。難點(diǎn)是焊后熱處理規(guī)范較為嚴(yán)格，回火溫度和保溫時(shí)間及加熱和冷卻速度控制不當(dāng)反而會(huì)引起焊縫性能下降。方案Ⅱ采用了奧氏體不銹鋼焊條施焊，雖然可以省去焊后熱處理，但由于焊縫與母材膨脹系數(shù)不同，長(zhǎng)期高溫工作時(shí)可發(fā)生碳的擴(kuò)散遷移現(xiàn)象，容易導(dǎo)致焊縫在熔合區(qū)發(fā)生破壞
常備貨源規(guī)格：
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ф 14x2 |
ф 219.1x18 |
ф 323.9x10 |
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ф 16x3 |
ф 219.1x22 |
ф323.9x12 |
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ф 18x2x7.1M |
ф 219.1x25 |
ф 323.9x13 |
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ф 25.4x3x5 |
ф 219.1x28x6 |
ф 323.9x13.5 |
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ф 28x4 |
ф 219.1x26 |
ф 323.9x16 |
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ф 31.8x4x12M |
ф 219.1x30 |
ф 323.9x17.5 |
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ф 38x4x7 |
ф 219.1x36 |
ф 323.9x20 |
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ф 38x4.5 |
ф 273x7 |
ф 323.9x25x12M |
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ф 38x6 |
ф 273 |
ф 323.9x26 |
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ф 42x3.5 |
ф 273x12 |
ф 323.9x30 |
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ф 42x4 |
ф 273x16 |
ф 323.9x32 |
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ф 42x5 |
ф 273x20 |
ф 323.9x42 |
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ф 42x5.5 |
ф 273x22.2 |
ф 355.6x11 |
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ф 45x4 |
ф 273x26 |
ф 355.6x38 |
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ф 48x4 |
ф 273x28 |
ф 355.6x36x3M |
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ф 48x5x6M |
ф 273x32 |
ф 335.6x40 |
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ф 48x5.5 |
ф 273x36 |
ф 355.6x40x1.6M |
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ф 51x4 |
ф 159x14 |
ф 323.9x10 |
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ф 57x3 |
ф 159x18 |
ф323.9x12 |
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ф 57x4 |
ф 159x18x8-12 |
ф 323.9x13 |
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